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8.4 資料整理

8.4.1　電測十字板剪切試驗資料整理應包括下列內容：

1 對實測原始數據進行檢查、校核，并判別有無異常。

2 計算各試驗點原狀土、重塑土的不排水抗剪強度和靈敏度，并提供分層統計值。

3 繪制單孔十字板剪切試驗不排水抗剪峰值強度、殘余強度和靈敏度隨深度變化的曲線，必要時繪制抗剪強度與扭轉角的關系曲線。

4 根據土層條件和地區經驗，對實測的十字板不排水抗剪強度進行修正。

和其他行業相比，冶金行業建（構）筑物的荷載比較集中，且強度大。對大型工程，除測定軟黏性土的不排水抗剪峰值強度外，還應測定其殘余強度，以研究軟黏性土在大應變條件下強度的變化過程，并計算其靈敏度，評價軟黏性土的觸變性。

1 利用十字板剪切試驗，可以較好地反映飽和軟黏性土的不排水抗剪強度隨深度呈線性增長規律；當統計不排水抗剪強度和試驗深度的關系時，對個別異常點，應分析其偏高或偏低的原因，決定其取舍。室內抗剪強度的試驗成果，由于取樣擾動等因素，往往不能很好反映這一變化規律。

2 繪制抗剪強度與扭轉角的關系曲線，可進一步了解土體受剪時的漸進性破壞過程，確定軟土的不排水抗剪強度峰值、殘余值及不排水剪切模量。

3 十字板剪切試驗所得的不排水抗剪強度峰值，一般認為是偏高的，土的長期強度只有峰值強度的60%～70%。因此需要根據土質條件和當地經驗對十字板測定的數值作必要的修正，以便為設計使用。對高塑性的靈敏黏性土，不排水抗剪強度的試驗結果相差達20%～40%。此種條件下，對試驗結果應作慎重分析。

8.4.2　飽和軟黏性土不排水抗剪強度可按下式計算：

式中 cu——原狀土的抗剪強度（kPa）；

K——十字板板頭常數（50mm×100mm板頭為：2183.8034m-3；75mm×150mm板頭為：647.0528m-3）；

ξ——傳感器標定系數（kN·m/mV或kN·m/με）；

Ry——原狀土剪切破壞時的讀數（mV或με）。

8.4.3　重塑土的不排水抗剪強度可按下式計算：

式中 cu′——重塑土的抗剪強度（kPa）；

Rc——重塑土剪切破壞時的讀數（mV或με）。

8.4.4　土的靈敏度St可按下式計算：

8.4.5　根據土的靈敏度，可按表8.4.5對土的結構性進行分類：

表8.4.5　軟土的結構性分類