第二節(jié)　圓錐式破碎機(jī)

一、概述

圓錐破碎機(jī)是目前應(yīng)用最為廣泛的硬物料中碎、細(xì)碎的一種典型裝備，尤其是在產(chǎn)量要求大的礦山、建材、水利等行業(yè)，應(yīng)用十分廣泛。圓錐破碎機(jī)是利用正立和倒立的兩個(gè)圓錐之間的間隙進(jìn)行物料破碎。由于整個(gè)運(yùn)行過程中，其破碎力是脈動(dòng)的，并且在破碎中有時(shí)還混有不可破碎物，如鐵塊等，故圓錐破碎機(jī)必須設(shè)計(jì)有保險(xiǎn)裝置，以供排除不可破碎物，起到保護(hù)機(jī)器的作用。而根據(jù)保險(xiǎn)裝置性質(zhì)的不同，可分為裝有機(jī)械彈簧裝置和液壓彈簧裝置（即保險(xiǎn)缸裝置）兩種。長(zhǎng)期以來液壓圓錐發(fā)展緩慢，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)和自動(dòng)化控制技術(shù)的迅猛發(fā)展，以及液壓技術(shù)的更新發(fā)展，從20世紀(jì)80年代末期開始，液壓圓錐破碎機(jī)發(fā)展也加快了速度，世界各國都競(jìng)相研制了相關(guān)產(chǎn)品。目前，液壓圓錐破碎機(jī)根據(jù)排料口調(diào)整方式不同和主軸安裝方式的不同，可分為主軸固定式和主軸活動(dòng)式兩類。主軸固定式液壓圓錐破碎機(jī)是通過定錐螺旋旋動(dòng)而致使定錐軋臼壁上下移動(dòng)來調(diào)整排料口，其主軸短而粗，固定地插在機(jī)架中，其承載能力大。主軸活動(dòng)式的排料調(diào)整有兩種方式：一種是主軸上下浮動(dòng)來調(diào)整破碎圓錐部，使破碎壁上下移動(dòng)，從而調(diào)整排料口，這種形式的破碎機(jī)被稱為單缸液壓圓錐破碎機(jī)；另一種也是通過定錐螺旋旋動(dòng)而致使定錐軋臼壁上下移動(dòng)來調(diào)整排料口，其主軸是插在偏心套襯套中，即主軸活動(dòng)的多缸液壓圓錐破碎機(jī)。

目前圓錐破碎機(jī)由于其操作簡(jiǎn)單、運(yùn)行成本低、維修率低，故受到廣大用戶的歡迎，尤其近幾年來，其需要量日益增加，市場(chǎng)不斷擴(kuò)大。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，目前能制造圓錐的廠家已達(dá)十幾家，在銷量不斷增加的同時(shí)，其產(chǎn)品性能和質(zhì)量也在不斷得到改進(jìn)和提高。

圓錐破碎機(jī)今后必定是向著高能、多腔型、大型化發(fā)展，在設(shè)計(jì)中，貫徹如下思想：

（1）采用高能化設(shè)計(jì)原則，即較高的輸入功率/體積（質(zhì)量）比，即在相同體積或質(zhì)量下輸入功率和處理能力大幅度提高。

（2）在腔型設(shè)計(jì)中盡可能采用層壓破碎和恒定腔型，特別是細(xì)碎領(lǐng)域，使處理能力和給料粒度受到的影響減到最小。

（3）采用計(jì)算機(jī)控制和現(xiàn)代液壓技術(shù)。

（4）運(yùn)用虛擬設(shè)計(jì)，模塊化設(shè)計(jì)，一臺(tái)裝備由基本模塊加特定模塊組成，針對(duì)特定用戶，采用特定腔型的菜單式選擇和供貨，使其性能最優(yōu)，目前大型先進(jìn)的圓錐破碎機(jī)對(duì)我國來說還是一個(gè)空白，尤其在裝備的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力學(xué)分析還停留在定性分析上，在虛擬樣機(jī)及優(yōu)化設(shè)計(jì)僅停留在感性認(rèn)識(shí)上，阻礙了其發(fā)展，今后要在這方面深入做一些研究，生產(chǎn)廠家可互相組成研究團(tuán)體，或與科研機(jī)構(gòu)、高等院校聯(lián)合，研究攻關(guān)，使我國在圓錐設(shè)計(jì)和制造水平上有一個(gè)飛躍，并逐步占據(jù)世界領(lǐng)先地位。

一臺(tái)先進(jìn)的圓錐與自動(dòng)控制系統(tǒng)相配合，采用自動(dòng)控制系統(tǒng)，其排料口調(diào)整速度快，精度高，排料口控制誤差甚至可達(dá)0.1mm，且隨著給料粒度、含水量和功能指數(shù)等參數(shù)的變化，系統(tǒng)能很快將排料口調(diào)整到最佳位置，且由于自動(dòng)控制系統(tǒng)的發(fā)展，甚至可用自動(dòng)控制系統(tǒng)而不是篩分來保證最終產(chǎn)品粒度的要求。

二、主要零部件材料要求

主要零部件材料的力學(xué)性能，應(yīng)不低于表2-2-1所列材料的規(guī)定。

三、裝配及安裝要求

（1）傳動(dòng)軸的軸向游動(dòng)間隙為0.8～1.6mm。

（2）碗型軸承架裝配后，其下端與偏心套上端面的間隙應(yīng)符合表2-2-2的規(guī)定。

（3）圓形齒輪大端的嚙合間隙及頂隙，應(yīng)符合標(biāo)2-2-3的規(guī)定。

（4）裝配后，當(dāng)排料口調(diào)至最小時(shí)，動(dòng)錐與定錐在整個(gè)圓周的排料間隙偏差不大于排料口的25％。

（5）裝配后，應(yīng)在制造廠用相同轉(zhuǎn)速的電機(jī)和性能相似的潤(rùn)滑站連續(xù)進(jìn)行2h空負(fù)荷試車。

（6）空負(fù)荷試車時(shí)，動(dòng)錐的自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速不應(yīng)大于15r/min。

（7）空負(fù)荷試車的供油壓力應(yīng)在0.06～0.10MPa范圍內(nèi)，其回油的油溫最高不得超過50℃。

（8）應(yīng)有保護(hù)裝置，當(dāng)非破碎物混入破碎腔內(nèi)時(shí)，產(chǎn)品的主要零部件不被損壞。

四、安裝及調(diào)試工藝

圓錐破碎機(jī)是一種結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜的破碎機(jī)，故必須要正確使用，才能保證機(jī)器的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，否則即使有了制造精良、配套合理的機(jī)器，如安裝不好或者使用不當(dāng)，都不能保證安全高效地運(yùn)行，甚至?xí)p壞機(jī)器，造成不應(yīng)有的經(jīng)濟(jì)損失。

（一）圓錐破碎機(jī)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)功能調(diào)試應(yīng)注意的事項(xiàng)

圓錐破碎機(jī)的設(shè)計(jì)涉及很多知識(shí)，但有幾個(gè)要點(diǎn)是共同要注意的。

1.破碎力的計(jì)算

（1）單缸液壓圓錐破碎機(jī)的破碎力計(jì)算。在設(shè)計(jì)中，應(yīng)注意的是把旋轉(zhuǎn)部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量盡量減小，以免在其過鐵時(shí)損壞機(jī)件，一般而言，正常的破碎力F作用在B處，也就是整個(gè)破碎腔的2/3長(zhǎng)處，破碎力的作用點(diǎn)距A點(diǎn)的距離（見圖2-2-1）。

L=b+0.66（d-b）

破碎力F可分解成垂直分力

Fy=Fsinα

和水平分力

Fx=Fcosα

垂直分力Fy與動(dòng)錐自重G、液壓缸的油壓力P平衡，水平分力由主軸上下軸承的支持力Fi與Ft平衡。

由于液壓缸的油壓液壓缸活塞直徑可知，故也就能方便地求出正常破碎力F值，而最大破碎力是正常破碎力的3～7倍，以此為依據(jù)可計(jì)算主軸的強(qiáng)度、機(jī)架的強(qiáng)度。

（2）彈簧圓錐破碎機(jī)破碎力的計(jì)算（見圖2-2-2）

式中　Lp——F對(duì)A點(diǎn)力臂，m（A為彈簧支點(diǎn)）；

LF——摩擦力f對(duì)A點(diǎn)力臂，m；

np——彈簧預(yù)緊力，N；

G——?jiǎng)渝F自重，kg；

R——np對(duì)A點(diǎn)力臂，m；

f——摩擦系數(shù)f=0.25～0.35。

F的作用點(diǎn)，在平行區(qū)始點(diǎn)。

2.偏心度γ0與偏心距e的確定

當(dāng)偏心距一定時(shí)，若γ0值小，則破碎腔上部行程有較大值，這有利于提高處理量，有利于降低產(chǎn)品粒度，但球面半徑R值增大，球面磨損較重；若γ0值大，則破碎腔上部行程有較小值，由此球面半徑R值減小，球面磨損相對(duì)較輕。而偏心距e值是決定沖程S值大小的關(guān)鍵，由于要采用層壓破碎，其S值必然要比傳統(tǒng)的破碎機(jī)大，但又必須和動(dòng)錐的沖擊次數(shù)相匹配，才能實(shí)現(xiàn)層壓破碎，經(jīng)綜合考慮，認(rèn)為γ0值取小一些為宜，一般均為0.7°～1.5°，而球面半徑R值一般以（0.45～0.6）H為宜。

3.破碎腔的設(shè)計(jì)

破碎腔的形狀對(duì)物料的破碎過程起著決定性的作用，如果用于二段破碎，其嚙角α可選用大值，因嚙角的增大對(duì)降低機(jī)器高度，減輕裝備重量，降低機(jī)器成本有很大影響，對(duì)于中、細(xì)碎破碎嚙角一般均在22°之內(nèi)。一般二段破碎，采用直線形腔型能滿足破碎腔剖面變化的要求，而中、細(xì)碎破碎一般采用曲線形腔型，它允許有較窄的排料口，采用曲線形腔型的優(yōu)點(diǎn)是，功耗相對(duì)小，且產(chǎn)品粒度較為均勻，處理量也高且不易堵塞。破碎腔實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)，可采用理想破碎過程的方法，把整個(gè)破碎腔高度分為n等份，從入料口至排料口依次編號(hào)1到n，1為入料口，n為排料口，這樣可知道各截面體積向排料口方向是逐漸減小的，如果破碎時(shí)不存在間隙，則物料下落就會(huì)停止而造成堵塞，為了避免堵塞，每?jī)蓚€(gè)相鄰環(huán)狀體應(yīng)采取一定的漸縮比例，而此比例與偏心距、物料間間隙等有關(guān)，一般而言環(huán)狀體積的漸縮比為1:1.5左右。

4.動(dòng)載荷的計(jì)算

單缸液壓圓錐破碎機(jī)是靠偏心擠壓為主的破碎方法，其質(zhì)心不在其回轉(zhuǎn)中心線上，加上物料不均等原因，運(yùn)轉(zhuǎn)中必然會(huì)產(chǎn)生慣性力及慣性力矩，這種力作用在機(jī)架上，則為一種周期性的動(dòng)載荷，引起機(jī)架振動(dòng)和偏心套偏斜，其力和力矩方向呈周期性變化，其振動(dòng)形式為水平振動(dòng)、垂直振動(dòng)和擺動(dòng)，且由于破碎錐沿料層滾壓時(shí)伴有強(qiáng)制沖擊和振動(dòng)，又對(duì)破碎機(jī)產(chǎn)生了附加振動(dòng)，但總的來說，是以水平圓振動(dòng)為其主要振動(dòng)，在空載時(shí)，有明顯的簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)規(guī)律，但在重載時(shí)，特別在破碎大物料時(shí)，由于動(dòng)錐在瞬間轉(zhuǎn)速降低，這時(shí)伴有很大的沖擊分量，故在負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的動(dòng)載荷和空載時(shí)的動(dòng)載荷是不相同的，但常規(guī)分析時(shí)還是以空載動(dòng)載荷值為分析依據(jù)，其水平動(dòng)載荷計(jì)算公式為：

P1=m1e1w2sinwt

P2=m2e2w2sinwt

P=P1-P2=（m1e1-m2e2）w2sinwt

式中　P1——?jiǎng)渝F和偏心套引起的慣性力，kg；

P2——配重引起的慣性力，kg；

P——破碎機(jī)在X方向水平動(dòng)載荷，N；

m1——?jiǎng)渝F和偏心套質(zhì)量，kg；

m2——配重質(zhì)量，kg；

e1——破碎機(jī)中心線到動(dòng)錐與偏心套質(zhì)心的距離，m；

e2——破碎機(jī)中心線到配重質(zhì)心的距離，m；

w——偏心套圓頻率。

5.潤(rùn)滑油站的計(jì)算

單缸液壓圓錐破碎機(jī)采用壓力循環(huán)潤(rùn)滑方式進(jìn)行潤(rùn)滑，但一般油站的冷卻方式采用水冷，需要大量水資源，考慮到許多地區(qū)缺水也可采用最先進(jìn)的電制冷方式，其發(fā)熱量計(jì)算如下：

Q=fPu/ΣF

式中　Q——摩擦副單位面積在單位時(shí)間內(nèi)的發(fā)熱量，J；

P——摩擦副之間壓力，N；

u——摩擦副之間的相對(duì)滑動(dòng)速度，m/s；

ΣF——摩擦副之間的接觸面積，m2；

f——由潤(rùn)滑狀態(tài)確定的滑動(dòng)摩擦系數(shù)。

從上述公式可看出，摩擦副的發(fā)熱量與上述4個(gè)因素有關(guān)，即載荷輕重、轉(zhuǎn)速高低、接觸面積大小、油壓力及流量，現(xiàn)分別討論如下：

（1）載荷輕重。圓錐破碎機(jī)工作時(shí)，破碎物料的擠壓力通過零部件傳遞到各滑動(dòng)摩擦副之間，形成壓力P，載荷大就意味著壓力大，當(dāng)轉(zhuǎn)速和潤(rùn)滑狀態(tài)一定時(shí)，摩擦副生成熱量與載荷成正比關(guān)系增加，其發(fā)熱量的增加將引起摩擦副的表面溫度升高，對(duì)潤(rùn)滑產(chǎn)生威脅。

（2）轉(zhuǎn)速高低。圓錐破碎機(jī)工作時(shí)，轉(zhuǎn)速高，與之對(duì)應(yīng)的球面滑動(dòng)相對(duì)速度高，這時(shí)在其他條件不變時(shí)，摩擦副生成熱量會(huì)與轉(zhuǎn)速成正比關(guān)系增加，由此過高的熱量將影響潤(rùn)滑效果。

（3）接觸面積大小。摩擦副的接觸面積增大，則單位面積上產(chǎn)生熱量相對(duì)減少，所以摩擦面如有高點(diǎn)，其接觸面積大大減小，依然會(huì)引起高溫，使局部潤(rùn)滑嚴(yán)重惡化，故必須要消滅高點(diǎn)，使之接觸面積盡可能大。

（4）壓力及流量。潤(rùn)滑作用是在摩擦副表面形成一層油膜，變干摩擦為半干摩擦或液體摩擦，減小滑動(dòng)摩擦系數(shù)，減少發(fā)熱和磨損，壓力循環(huán)潤(rùn)滑時(shí)，還表現(xiàn)在循環(huán)油流能將生成熱量帶走，不致由于高溫致使?jié)櫥吼ざ冉档停節(jié)櫥湍ぷ儽《鴮?dǎo)致干摩擦或邊界摩擦，且油流經(jīng)摩擦到表面還能帶走磨料，因而兼有清洗作用，經(jīng)過這樣分析，再經(jīng)計(jì)算確定，采用內(nèi)嚙合齒輪泵，以減小油站噪聲，進(jìn)油壓力視不同種圓錐而不同，潤(rùn)滑油品采用150號(hào)齒輪油，冷卻方式采用電制冷，電控采用PLC控制。

6.排料曲線的確定

一般用戶在選用破碎機(jī)時(shí)，必定要看排料曲線圖，以得出此破碎機(jī)是否適合需要，故理論排料曲線的繪制十分重要，我們分析了物料在破碎腔內(nèi)遭到破碎的物理過程，即破碎發(fā)生在動(dòng)錐和定錐之間，當(dāng)動(dòng)錐離開定錐，物料下落，下落到一定距離，動(dòng)錐向定錐又靠近，物料受到擠壓和沖擊作用而被破碎，這樣經(jīng)若干次循環(huán)后，物料被破碎至要求粒度排出。為了繪制排料曲線，必須先建立數(shù)學(xué)模型。

任何一個(gè)粒度減少過程，都可以用一個(gè)矩陣表示，設(shè)加入到圓錐破碎機(jī)內(nèi)物料給料粒度分布為：

fn表示第n個(gè)粒度區(qū)間物料占總物料量的分?jǐn)?shù)。其粒度區(qū)間的劃分可根據(jù)工藝要求，分成若干個(gè)。

當(dāng)動(dòng)錐向定錐作一次擺動(dòng)后，破碎腔內(nèi)物料受到動(dòng)錐一次擠壓，在這一過程中，不同大小物料得到破碎的概率，即破碎的選擇性不同，也可用一個(gè)函數(shù)表示：

此函數(shù)為一個(gè)對(duì)角矩陣，是一個(gè)選擇函數(shù)。

其中Sn表示n粒級(jí)物料在破碎腔內(nèi)得到粉碎的概率，下腳標(biāo)表示物料所在粒級(jí)，其粒度區(qū)間劃分可根據(jù)工藝要求分成若干個(gè)，經(jīng)過一次破碎，已經(jīng)得到了被破碎的物料，這時(shí)，物料粒度組成發(fā)生了變化，變化后的物料粒度分布可用一個(gè)新的函數(shù)表示：

這是一個(gè)下三角矩陣，也就是破碎函數(shù)。

雙下腳標(biāo)意義：第1個(gè)下腳標(biāo)為物料所在粒度區(qū)間，第二個(gè)下腳標(biāo)為該物料原來所在粒度區(qū)間，其元素表示該粒級(jí)物料占總物料量的分?jǐn)?shù)，如b21表示經(jīng)過一次粉碎后由第1粒度區(qū)間進(jìn)入到第2粒度區(qū)間物料的分?jǐn)?shù)，而b22則表示經(jīng)一次粉碎后第2區(qū)間物料仍留在該區(qū)間的物料分?jǐn)?shù)。

這樣經(jīng)一次粉碎后，已經(jīng)破碎的物料向用戶要求的粉碎產(chǎn)品貢獻(xiàn)量為BSF，經(jīng)一次粉碎后，未得到破碎的物料向產(chǎn)品的貢獻(xiàn)量為（I-S）F，其中I為單位矩陣，則經(jīng)一次粉碎后產(chǎn)品的粒度組成為：

P1=［BS+（I-S）］F

這是物料在經(jīng)一次破碎后在第一破碎區(qū)域內(nèi)破碎的產(chǎn)品粒度分布，該粒度分布也是進(jìn)入到第二破碎區(qū)域的物料粒度分布，由于破碎函數(shù)與選擇函數(shù)與物料性質(zhì)和裝備有關(guān)，同一物料在同一裝備破碎其值基本不變，這兩個(gè)函數(shù)值可由實(shí)驗(yàn)確定。

由此推理出經(jīng)過第二破碎區(qū)域破碎后的物料粒度分布為：

P2=［BS+（I-S）］P1=［BS+（I-S）］2F

類似經(jīng)n次破碎后，產(chǎn)品粒度組成為：

Pn=［BS+（I-S）］nF

這個(gè)公式就是理論上的排料粒度分布。

經(jīng)過如此推導(dǎo)，把進(jìn)料粒度劃分成幾個(gè)粒級(jí)區(qū)域，定出破碎函數(shù)和選擇函數(shù)值，后可確定產(chǎn)品粒度分布。

7.弧齒錐齒輪的采用及其調(diào)整計(jì)算

弧齒錐齒輪的齒線是一段圓弧，故承載能力高，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲也低，且由于齒面呈局部接觸，故裝配誤差對(duì)偏載能力影響不大，由于重合度大，故強(qiáng)度大大增高，模數(shù)相對(duì)可取的小一些，這樣，相應(yīng)件尺寸也可減小，有利于整機(jī)重量的減輕，但由于弧齒錐齒輪齒輪副側(cè)隙，對(duì)齒輪傳動(dòng)的平穩(wěn)性、沖擊、振動(dòng)都有很大的影響，因此其側(cè)隙調(diào)整很重要，間隙大，會(huì)產(chǎn)生噪聲、振動(dòng)，間隙太小，會(huì)加劇輪齒磨損，可能出現(xiàn)齒輪咬死，甚至斷齒，為此，其間隙必須調(diào)整合適，我們采用調(diào)整墊片，即通過改變齒輪的軸向位移來改變側(cè)隙，實(shí)際上是采用厚薄不一的調(diào)整墊片來調(diào)整，但調(diào)整墊片究竟取多厚，或者放置的調(diào)整墊片，經(jīng)測(cè)量齒側(cè)隙不合適，要修磨多少，無現(xiàn)成公式可查，于是我們進(jìn)行了推導(dǎo)和計(jì)算，現(xiàn)就圖2-2-3～圖2-2-5做推導(dǎo)說明：

假定一個(gè)錐齒輪不動(dòng)，當(dāng)一個(gè)錐齒輪作軸向位移（圖2-2-3），齒寬中點(diǎn)從A移到A1（圖2-2-4、圖2-2-5），則該點(diǎn)處法向位移Sn和切向位移St為：

切向分量直接影響斷面高度變化，而法向位移Sn可再次分解為接觸區(qū)域法向分量Sa和切向分量Sf

Sa=Snsinα

而齒輪副側(cè)隙根據(jù)定義就是工作面接觸時(shí)非工作面間的最小距離，這最小距離方向就是壓力角α的方向，因此位移Sa就是側(cè)隙變化量。

這樣對(duì)于大小錐齒輪，位移引起的側(cè)隙變化量就分別為：

一般調(diào)整墊片放在大錐齒輪下方，故在小錐齒輪位置不變，只要調(diào)整大錐齒輪即可，另外齒輪的切向位移St也會(huì)影響端面高度的變化，但一般可以不計(jì)。

這是因?yàn)橐话慊↓X錐齒輪多用于兩軸互相垂直的場(chǎng)合，其側(cè)隙變化量以大錐齒輪調(diào)整為主。

故可用下列公式計(jì)算：

Sa1=S1sinδ1sinα

S1=Sa1/sinδ1sinα

具體方法為測(cè)得齒輪副法向側(cè)隙Sn后，與標(biāo)準(zhǔn)值比較，其差值為Sa1，代入上式計(jì)算即可。

8.幾種單缸液壓圓錐破碎機(jī)性能比較（見表2-2-4）

從上表中可看出，破碎單位質(zhì)量物料時(shí)的裝備質(zhì)量類似，而按GB/T 26965圓錐破碎機(jī)的能耗指標(biāo)，以排放口為20mm計(jì)時(shí)，CPYQ-1216能耗為1.0，GP-300為1.198，CH440-M為1.338，AF45為0.846。在小于20mm粒度下能耗，CPYQ-1216為1.428，GP-300為1.71，CH440-M為1.761，AF45為1.571。

由此看來，在能耗上CPYQ-1216為最優(yōu)，按上述計(jì)算結(jié)果，如按普通型單缸液壓圓錐破碎機(jī)計(jì)，CPYQ-1216、AF45能耗為1級(jí)，而GP-300（MF）與CH440-M能耗為2級(jí)。按強(qiáng)力圓錐破計(jì)，CPYQ-1216、AF45能耗為2級(jí)，而GP-300（MF）與CH440-M能耗為3級(jí)。當(dāng)然這是一個(gè)理論比較，是有欠缺的，實(shí)際上要以實(shí)測(cè)平均功率為依據(jù)。

（二）安裝

在大多數(shù)情況下，提供的基礎(chǔ)圖給出了破碎機(jī)的安裝數(shù)據(jù)，但是該基礎(chǔ)圖不可作為基礎(chǔ)施工圖，僅可作為用戶設(shè)計(jì)基礎(chǔ)施工圖的主要參考資料，一個(gè)具有相當(dāng)大小而又經(jīng)久耐用的堅(jiān)固基礎(chǔ)，對(duì)于破碎機(jī)成功運(yùn)轉(zhuǎn)是極其重要的，破碎機(jī)空間尺寸是基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)主要考慮的問題之一，在破碎機(jī)上方，要留有足夠的空間，以便拆卸主軸和調(diào)整套部。在基礎(chǔ)的一側(cè)，應(yīng)留有足夠的空間，以便拆卸傳動(dòng)軸部，同時(shí)亦應(yīng)考慮給料裝置等所需空間。另外排料室、排料運(yùn)輸機(jī)等也應(yīng)考慮留有足夠的空間。

（1）裝備基礎(chǔ)的位置、幾何尺寸和質(zhì)量要求，應(yīng)符合相應(yīng)國家標(biāo)準(zhǔn)。

（2）裝備基礎(chǔ)表面和地腳螺栓預(yù)留孔中油污、碎石、泥土、積水等均應(yīng)清除干凈，預(yù)埋地腳螺栓的螺紋和螺母應(yīng)保護(hù)完好，放置墊鐵的表面應(yīng)鑿平。

（3）裝備找平、找正，調(diào)平測(cè)量位置。當(dāng)無規(guī)定時(shí)，在裝備主要工作面或加工精度較高的表面取其安裝水平不應(yīng)大于0.20/1000。

（4）傳動(dòng)軸采用滑動(dòng)軸承時(shí)，傳動(dòng)軸軸向游隙宜為0.2～1.6mm。

（5）圓錐齒輪的嚙合間隙應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

（6）裝配給料槽時(shí)，其方向和位置應(yīng)使物料先落在給料箱內(nèi)，不應(yīng)使其直落入破碎機(jī)內(nèi)。

（7）液壓系統(tǒng)管路應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)密性試驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)壓力應(yīng)緩慢升高至工作壓力的1.4倍，保壓10min，再降至工作壓力進(jìn)行檢査，不得有滲漏現(xiàn)象。

（8）在圓錐破碎機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，潤(rùn)滑的作用是第一位的。機(jī)器安裝就位后應(yīng)立即著手潤(rùn)滑管路的安裝。潤(rùn)滑管路的安裝主要是保證管路連接正確。為此，應(yīng)先確認(rèn)進(jìn)油口和回油口：一般在機(jī)器底部和傳動(dòng)軸架側(cè)各有一個(gè)進(jìn)油口，回油口在傳動(dòng)軸架下的主機(jī)架側(cè)。回油管的安裝要確保傾斜度，一般要求不小于1:12，因?yàn)闄C(jī)器回油是靠自流，傾斜度不夠，回油不暢，容易誘發(fā)機(jī)器漏油和回油溫度增加。

潤(rùn)滑油的黏度：使用國標(biāo)L-CKC一等品，彈簧圓錐破碎機(jī)用100#，多缸液壓圓錐破碎機(jī)用150#閉式工業(yè)齒輪油。千萬注意用正品油，如殼牌、海牌、長(zhǎng)城牌等。

（9）液壓系統(tǒng)各管路連接一定要對(duì)口。因?yàn)楸ｋU(xiǎn)、鎖緊、調(diào)整各自要求的液壓力不同，聯(lián)鎖要求也不同。

液壓系統(tǒng)充壓前要先將蓄能器充好氮?dú)狻Ｗ⒁猓褐荒苁堑獨(dú)猓驗(yàn)榈獨(dú)獠粫?huì)造成蓄能器橡膠囊氧化而降低蓄能器膠囊使用壽命。高性能多缸液壓圓錐破碎機(jī)蓄能器充氣壓力一般為9.5～10MPa。

各管路連接無誤后可進(jìn)行系統(tǒng)充壓試驗(yàn)：充壓前先將保險(xiǎn)鎖緊，調(diào)整各膠管最高接頭松開1～1.5扣，充油時(shí)，松開的接頭處首先會(huì)向外排出管路中的空氣，待該處流出清澈的液壓油時(shí)再擰緊該處接頭。液壓系統(tǒng)中混入大量空氣，將導(dǎo)致液壓系統(tǒng)無法正常工作。液壓系統(tǒng)中混入大量空氣后，最常見的現(xiàn)象是液壓系統(tǒng)打不上壓。液壓系統(tǒng)中殘留少量空氣，經(jīng)數(shù)次充壓和向液壓油箱排油可逐漸排出。

（10）潤(rùn)滑站與主機(jī)

①油溫低于16℃，主機(jī)不能啟動(dòng)；

②油溫低于21℃，不能給負(fù)荷；

③油溫低于27℃，潤(rùn)滑站加熱器自動(dòng)投入工作；

④油溫高于27℃，潤(rùn)滑站加熱器自動(dòng)停止工作；

⑤油溫高于46℃，潤(rùn)滑站冷卻器自動(dòng)投入工作；

⑥油溫低于38℃，潤(rùn)滑站冷卻器自動(dòng)停止工作；

⑦油溫高于54℃，報(bào)警；

⑧油溫高于60℃，切斷主電機(jī)電源，停止主機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)。

（11）液壓站與主機(jī)

①液壓力低于最低限值時(shí)，破碎機(jī)主電動(dòng)機(jī)不能得電。

②液壓站處于自動(dòng)工作狀態(tài)時(shí)，液壓力低于最低限值時(shí)，液壓泵自動(dòng)啟動(dòng)往系統(tǒng)補(bǔ)壓；

③液壓力高于上限值時(shí)，液壓泵自動(dòng)停止供油。

④對(duì)高性能多缸液壓圓錐破碎機(jī)來說，液壓站處于自動(dòng)工作狀態(tài)時(shí)，上述要求可自動(dòng)實(shí)現(xiàn)。

⑤帶液壓鎖緊、液壓調(diào)整裝置時(shí)，鎖緊缸處于鎖緊狀態(tài)時(shí)，液壓調(diào)整系統(tǒng)不能得電，否則會(huì)導(dǎo)致支承套、調(diào)整套螺紋損傷，液壓系統(tǒng)也可能因輸出過大的液壓力而損壞液壓泵和液壓閥。

（三）常見故障

1.彈簧圓錐破碎機(jī)（見表2-2-5）

2.單缸液壓圓錐破碎機(jī)（見表2-2-6）

3.多缸液壓圓錐破碎機(jī)（見表2-2-7）

五、試運(yùn)轉(zhuǎn)

（一）啟動(dòng)前的檢査如下

（1）檢查排料口尺寸；

（2）檢查皮帶的張緊程度；

（3）檢査傳動(dòng)軸的軸向游隙；

（4）檢査是否有足夠的卸料空間；

（5）檢查潤(rùn)滑系統(tǒng)；

（6）檢査液壓系統(tǒng)。

（二）空負(fù)荷試車

按說明書試車前的檢查表逐項(xiàng)檢查破碎機(jī)安裝情況，全部合格后才可進(jìn)行下步試車程序。

1.彈簧圓錐破碎機(jī)空負(fù)荷試車應(yīng)檢査內(nèi)容

破碎錐（或稱動(dòng)錐）每分鐘自轉(zhuǎn)速：<15r/min；

供油壓力：0.05～0.1MPa，就是我們常說0.5～1個(gè)壓（kgf/cm2）；

供油壓力過高將導(dǎo)致機(jī)器漏油和浮起偏心套引發(fā)燒套與飛車；

供油溫度：≥27℃；

回油溫度：進(jìn)出油溫升≤3℃，穩(wěn)定在54℃以下。

主電動(dòng)機(jī)電流空負(fù)荷試車時(shí)大約是額定電流的1/4，如1300彈簧圓錐破碎機(jī)的空負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)電流在60A左右，如果空負(fù)荷試車電流過高，要及時(shí)找出原因，排除故障。

2.多缸液壓圓錐破碎機(jī)空負(fù)荷試車應(yīng)檢查內(nèi)容

破碎錐（或稱動(dòng)錐）每分鐘自轉(zhuǎn)速：100～120r/min；這種破碎機(jī)由于自轉(zhuǎn)速度高，軀體上襯套與碗形軸承架間相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度很大，而這里的潤(rùn)滑條件又不好，因此破碎機(jī)不宜長(zhǎng)時(shí)間空轉(zhuǎn)。軀體上襯套只在空轉(zhuǎn)時(shí)起阻止飛車的作用，負(fù)荷時(shí)與碗形軸承架間會(huì)有間隙，就不起作用了。

供油壓力：0.14～0.22MPa，就是我們常說的1.4～2.2kgf/cm2；供油壓力稍高影響不大；低了，供油不足容易引發(fā)燒套。

供油溫度：≥27℃。

回油溫度：進(jìn)出油溫升≤5℃，穩(wěn)定在54℃以下。

主電動(dòng)機(jī)電流空負(fù)荷試車時(shí)大約是額定電流的1/4（如1100多缸液壓圓錐破碎機(jī)空負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)電流在110A左右），如果空負(fù)荷試車電流過高，要及時(shí)找出原因，排除故障。

（三）半負(fù)荷試車

空負(fù)荷試車合格后一定要進(jìn)行半負(fù)荷試車跑合。半負(fù)荷試車的目的主要是為了跑合，就連最精密的機(jī)床、汽車都需要跑合，破碎機(jī)必須經(jīng)過跑合。

跑合的時(shí)間：彈簧圓錐破碎機(jī)為72h；多缸液壓圓錐破碎機(jī)由于偏心套旋轉(zhuǎn)速度高，跑合時(shí)間應(yīng)超過150h。

半負(fù)荷試車的控制：

（1）給料少，破碎機(jī)負(fù)荷較小。

（2）排礦口大對(duì)應(yīng)的破碎機(jī)負(fù)荷較小。

（3）主電動(dòng)機(jī)工作電流控制在50％～60％額定電流。

（4）液壓破碎機(jī)還要關(guān)注液壓力的情況，觀察液壓系統(tǒng)管路有無滲漏、降壓情況發(fā)生。半負(fù)荷試車期間不能保證產(chǎn)量和變形。

半負(fù)荷試車期間要密切關(guān)注潤(rùn)滑油供油壓力、回油溫度，控制范圍與空負(fù)荷試車相同；還應(yīng)時(shí)刻關(guān)注主電動(dòng)機(jī)工作電流，主電動(dòng)機(jī)工作電流突然增大有可能是燒套造成，要及時(shí)停車，檢査原因，排除故障后再開車。

（四）負(fù)荷試車

（1）主電動(dòng)機(jī)工作電流控制在80％～85％額定電流以下。偶爾跳到額定電流以上也沒有問題，但大部分時(shí)間須在80％～85％額定電流以下；如果主電動(dòng)機(jī)工作電流突然增大且持續(xù)時(shí)間超過2min，有可能是給料過多，還可能是燒套造成，要及時(shí)減少給料或停車，檢査原因，排除故障后再開車。

（2）負(fù)荷試車期間，必須密切注意潤(rùn)滑油供油壓力、回油溫度，控制范圍與空負(fù)荷試車相同；回油溫度超過46℃時(shí)一定要開冷卻，低于38℃時(shí)一定要停冷卻，潤(rùn)滑油最佳工作溫度是38～46℃。

液壓破碎機(jī)還要關(guān)注液壓力的情況，觀察液壓系統(tǒng)管路有無滲漏、降壓情況發(fā)生。